Page 23 - Navrhování a provádění dřevostaveb
Basic HTML Version
Účinky zatížení
n
Normálová síla v žebrech N
RI
:
F
G,k
= 2,0 kN
F
Q,k,1
= 5,0 ∙ 2,55/1,25 = 10,2 kN (Vítr)
F
Q,k,2
= 5,0 kN (Užitné)
Kombinace pro max. N
R,I
:
1. F
c,d
=
γ
G
∙ F
G,k
+ 1,5∙ F
Q,k,1
= 1,35 ∙ 2,0 + 1,5 ∙ 10,2 = 18 kN
2. F
c,d
= γ
G
∙ F
G,k
+ Σ F
Q,k
= 1,35 ∙ 2,0 + 1,35 ∙ (5,0 + 10,2) = 23,2 kN
F
c,Ed
=
23,2 kN
n
Vodorovná síla v prahu/ližině:
F
v,Ed
= 5,0 ∙ 1,5 =
7,5 kN
(Vítr)
n
Síla v kotvení:
Z
A
= · [
γ
Q1
· F
v,k
· h -
γ
G,inf
· F
c,G,k
· (b
r
+ 2b
r
)]
Z
A
= · [1,5
· 5,0
· 2,55 - 0,9 · 2,0 · (0,625 + 1,25)]
Z
A
=
12,6 kN
= F
t,Ed
1
l
1
1
1,25
b) Vzpěr kolmo k rovině stěny
EC 6.1.4 a 6.3.2
σ
c,0,d
= = = 3,22 N/mm
2
f
c,0,d
= k
mod
· = 1,0 · = 16,1 N/mm²
Posouzení:
λ
y
= l
ef
/i
y
= 2,55/(0,289 · 0,12) = 74
→ k
c,y
= 0,51
EC 6.3.2 s ϐ
c
= 0,2
Posouzení: = =
0,39 < 1,0
Poznámka:
Při větru působícím kolmo k rovině stěny je třeba uvažovat
ohybový moment a případně zvlášť posoudit.
F
c,Ed
A
23,2 · 1000
120 · 60
f
c,0,k
γ
M
21
1,3
σ
c,0,d
k
c,y
· f
c,0,d
3,17
0,51 · 16,1
n
Posouzení napětí v prahu
σ
c,90,d
= = = 1,58 N/mm
2
Součinitel pro kolmý tlak:
průběžný práh z jehličnatého dřeva
l
1
= 625 - 60 = 565 mm
≥
2.h = 160 mm
→ k
c,90
= 1,25
f
c,90,d
= k
mod
· = 1,0 · = 2,31 N/mm²
s mit k
mod
= (0,9+1,1)/2
Posouzení: = =
0,55 < 1,0
F
c,Ed
A
ef
22,8 · 1000
120 (60 + 2 · 30)
f
c,90,k
γ
M
1,2 · 2,5
1,3
b
T
h
T
A
B
Z
A
Posouzení prvků konstrukce
n
Posouzení krajních žeber
a) Vzpěr v rovině stěny
b
r
= 625 mm < 50 · t
Bepl.
= 750 mm
h/b = 120/60 = 2,0
≤
4
→ bez vzpěru
n
Posouzení stěnového panelu
a) Návrhové hodnoty
EC 8.3.1.1/8.3.1.3
Spojovací prostředky SNa 2,2 x 55
Sádrovláknitá deska
fermacell
:
f
h,k
= 7d
-0,7
· t
0,9
= 46,1 N/mm²
ETA-03/0050
Hřebík:
M
γ
k
= 0,3 · f
u
· d
2,6
(8.14)
= 0,3 · 600 · 2,2
2,6
= 1 398 Nmm
F
v,Rk
= 0,7 · 2 · M
γ,
k
· F
h,1,k
· d = 440 N ETA-03/0050
t
req
= 6d = 13,2 mm
≤
t
Bepl.
= 15 mm
R
dNa
= 1,0 · · 0,97 = 329 N
→ Zmenšení o 3%, t < 7d
ETA-03/0050
373
1,1
σ
c,90,d
k
c,90
· f
c,90,d
1,58
1,25 · 2,31
23
